我公司2號Φ4m/3.5m/4m×150m濕法回轉(zhuǎn)窯曾發(fā)生運(yùn)轉(zhuǎn)異常，主要現(xiàn)象有:回轉(zhuǎn)窯振動，起動電流明顯偏大，且窯轉(zhuǎn)矩較高，在1000N·m內(nèi)運(yùn)行(正常轉(zhuǎn)矩為700N·m)。  

1　原因分析 

2號回轉(zhuǎn)窯出現(xiàn)異常后，我們對其進(jìn)行了跟蹤檢查，認(rèn)為出現(xiàn)以上問題的原因是齒頂間隙過小。回轉(zhuǎn)窯在冷態(tài)情況下，對齒頂間隙、輪帶與墊板之間的間隙及托輪直徑等進(jìn)行了測量，結(jié)果如表1～3。

 
注：Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅵ檔標(biāo)準(zhǔn)直徑為Φ1500mm，Ⅲ、Ⅳ檔為Φ1220mm。 

從表中數(shù)據(jù)我們可以分析出，托輪直徑嚴(yán)重磨損，導(dǎo)致筒體下降，由于大齒輪固定在筒體上，在小齒輪基礎(chǔ)沒有變化的情況下，筒體下降必然會引起大小齒輪的齒頂間隙變小。由于各支承裝置的磨損量不同等原因使窯體中心線不在一條直線上，造成振動和整個窯的受力發(fā)生變化。 
　　

根據(jù)JCJ03-09<水泥機(jī)械設(shè)備安裝工程施工及驗收規(guī)范>，回轉(zhuǎn)窯在冷態(tài)下大小齒輪齒頂間隙理論計算公式為C=0.25m+2(mm)，式中m為齒輪模數(shù)。2號回轉(zhuǎn)窯大小齒輪模數(shù)為28mm，故C理論值為9mm，與表2比較，齒輪齒頂間隙實測值比理論值要小得多，運(yùn)轉(zhuǎn)時齒輪的齒頂與齒根干涉，發(fā)生振動。另外由于齒輪頂部間隙大小不一，可以判斷出回轉(zhuǎn)窯存在輕度變形。  

2　處理方案 

　　解決辦法是通過對托輪底座加墊來提高窯中心線，從而增加齒輪的齒頂間隙。由于2號回轉(zhuǎn)窯運(yùn)轉(zhuǎn)時間較長，大小齒輪齒面已有一定的磨損，如果把齒頂間隙重新恢復(fù)到冷態(tài)時的理論值9mm，必然會引起齒側(cè)間隙增大，窯運(yùn)轉(zhuǎn)不穩(wěn)定，因此我們決定將齒頂間隙控制在8mm。抬起輪帶至適當(dāng)位置，使大小齒輪齒頂間隙達(dá)到8mm左右后，保持4號墩(從窯頭至窯尾各支承墩依次編號為1～6號)處的小齒輪位置不變，換4號墩東側(cè)托輪(因直徑磨損76mm)，墊3號墩東西兩側(cè)及4號墩西側(cè)托輪底座，再用托輪瓦座下加墊法調(diào)整其它各墩支承。 

3　具體步驟 

1)用320t油壓千斤頂在4號墩處將輪帶頂?shù)骄鄡蓚?cè)托輪表面3mm，將東側(cè)舊托輪撤出，換上的新托輪直接緊靠到輪帶上緊固。將西側(cè)托輪抬高，托輪中心抬高的近似計算見圖1，抬高量h=(OC-OA)cos30°=(1/2)(1220-1181)cos30=16.887mm。給西側(cè)托輪前后瓦座都墊上16mm厚的墊，然后移動其緊靠輪帶緊固。以上工作完成后，卸掉千斤頂，使回轉(zhuǎn)窯恢復(fù)自然狀態(tài)。再用同樣的辦法處理3號墩2組托輪。 

2)開慢轉(zhuǎn)裝置，使回轉(zhuǎn)窯處于運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，調(diào)整4號、3號墩4組支承裝置軸承座的調(diào)整螺栓，進(jìn)行適當(dāng)微調(diào)后，停下回轉(zhuǎn)窯，測量齒輪間隙，測量結(jié)果見表4，從表4數(shù)據(jù)可知齒輪間隙基本達(dá)到要求。  

3)試運(yùn)轉(zhuǎn)。由于3號、4號支承裝置的調(diào)整，使得該處中心線比原來升高，改變了回轉(zhuǎn)窯的整體受力情況。因此，讓回轉(zhuǎn)窯在正常轉(zhuǎn)速下運(yùn)轉(zhuǎn)，觀察輪帶與托輪面的接觸，托輪軸止推盤與軸瓦端面的接觸，擋輪與輪帶面的接觸等，結(jié)合測得的其他托輪直徑及每組托輪中心到窯體中心線距離，再分別對1號、2號、5號、6號墩的支承裝置進(jìn)行適量調(diào)整，此時回轉(zhuǎn)窯的振動已消除。 
　　

4)正常生產(chǎn)時跟蹤調(diào)整?；剞D(zhuǎn)窯投入正常生產(chǎn)，觀察窯熱態(tài)時的受力情況，并在連續(xù)生產(chǎn)72h后，對受力較大的2號、5號墩支承裝置再進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整，使整個窯受力趨于均衡。  通過對2號回轉(zhuǎn)窯支承裝置的全面調(diào)整，窯運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，轉(zhuǎn)距相對以前下降200N·m，且無振動。